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Réalisations de schémas de moteurs triphasés. On peut donc représenter ces pertes par une résistance, notée Rf , en parallèle sur cette f-e-m. Logiciel de calcul des caractéristiques des moteurs monophasés et triphasés classiques. Commenter cette expression. Identifiez-vous Adresse e-mail: Mot de passe:. Le schéma ultra simplifié auquel on aboutit ainsi est donc celui de la figure 2. Résoudre alors cette équation en exprimant toutes les solutions possibles.

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You are here: Home Downloads. Downloads Vous trouverez ici plusieurs documents à télécharger d'utilisation pratique. Identifiez-vous Adresse e-mail: Mot de passe:. Accéder au formulaire Vous avez oublié votre mot de passe? En enroulement à pas diamétral. Soit moitié-moitié. Le nombre de spires sera identique pour les deux enroulements! Le schéma côté connexion ne sera pas régulier.

Il faudra particulièrement respecter les règles du pas polaire et des courants induits. La règle de moitié-moitié doit être appliquée. Les bobines sont identiques. Et le nombre de spires identiques dans les deux enroulements. Les liaisons ne sont pas régulières. Peut-être est-il possible de faire mieux? Vérification de la faisabilité. Par enroulement ondulé en mode jointif et à pas raccourci, ou court. Par enroulement ondulé en mode jointif et avec un pas allongé.

Une fois, encore les sens de passage du courant sont incompatibles! Il y a 2 incompatibilités. Par enroulement imbriqué en mode jointif et à pas raccourci ou court.

Le montage par enroulement imbriqué ressemble ici à un câblage par pas diamétral.

Kit de démarrage d'un moteur asynchrone

Par enroulement imbriqué en mode jointif et avec pas allongé ou long. Le montage par enroulement imbriqué ressemble ici aussi, à un câblage par pas diamétral. Par enroulement à pas diamétral, en mode jointif et à pas raccourci ou court. Une fois, encore les sens de passage du courant sont incompatibles, pour ce nombre de pôles!

De toute façon, ce type de montage est défavorablement perçu, car les sections ne sont que partiellement enchevêtrées et la tenue aux vibrations est, de ce fait, moins bonne. Quand le pas polaire est fractionnaire à 0,5. Quand le calcul du nombre de groupes par phase est impair mais entier. Le couple sera presque deux fois plus fort , en GV. Comme le couple dépend exclusivement de la tension par enroulement. La puissance consommée va doubler en GV. On considère à présent le réseau conforme au schéma de la figure 2.

Représenter alors le schéma équivalent total du circuit. On notera XT la réac- tance totale équivalente aux imperfections des réseaux. Comparer alors la puissance maximale dispo- nible en réseaux connectés par rapport aux réseaux indépendants. Quel est celui des puissances consommées au niveau national dans un pays comme la France? Quand on considère une boucle ou une bobine de matériau conducteur voir figure 2.

Lorsque deux circuits sont proches et partagent leurs champs magnétiques voir figure 2.

Principes de réalisation des schémas classiques de moteurs asynchrones

Il est possible, dans la caractérisation des défauts de la ligne, de consi- dérer que des condensateurs parasites relient tous les conducteurs entre eux. On notera ces capacités CT. Chaque conducteur, constituant une boucle de courant, possède sa propre auto- inductance. Il est représenté sur la figure 2. Le schéma ultra simplifié auquel on aboutit ainsi est donc celui de la figure 2.

Ainsi, la racine positive de cette équation correspond bien à une puissance maxi- male puisque toute puissance supérieure rend la fonction négative et donc la fonction V P non définie. Chapitre 3 Charges non linéaires, harmoniques de courants et régimes transitoires 3. Il faut alors, dans ce cas, oublier les formules et méthodologies propres aux régimes sinusoïdaux et revenir aux seules formes générales des relations à connaître. En revanche, il existe toujours, mis à part la puissance active, les notions de puissances réactive, apparente et de facteur de puissance.

Ceci implique que les termes an sont nuls. Les coefficients bn représentent alors directement les valeurs maximales des sinusoïdes de fréquences f, 2f, 3f, etc.

On résume autour de la figure 3. Les régimes permanents se caractérisent par le fait que les grandeurs électriques ne répondent à aucun régime identifié précédemment continu, alternatif sinus ou pério- dique.

Les solutions dépendent de sa valeur. Exercice 3. La figure 3. La valeur efficace des tensions simples sera notée V. Relever la valeur maximale de cette tension. À quoi la connaissance de cette valeur peut servir? C1 V t C2 Figure 3. Commenter cette valeur.

Comment se justifie cette valeur? Ici, le courant et la tension sont en phase, la puissance réactive Q est donc nulle. Ici le fondamental de courant est en phase avec la tension qui est sinusoïdale pure. Ici : iR. Cette seule équation ne permet dt aucune résolution du circuit. Ici, ce critère permet de chiffrer la part de la composante harmonique par rapport à la composante fondamentale.

Représenter alors ce schéma, on notera V1 et i1 respectivement la tension simple et le courant de ligne de ce schéma, les autres grandeurs étant à préciser. Est-ce que le trans- formateur T1 est susceptible de saturer? Préciser la valeur de L0. Ce courant sera-t-il continu au sens de la continuité mathématique?

Comment déterminer le détail des grandeurs ainsi identifiées. On considère également que le transformateur T1 est parfait et que, par ailleurs, la charge sur laquelle il débite consomme le courant de ligne représenté sur la figure 3. Ceci facilite les calculs et la représentation graphique. Commenter cette expression. Déterminer alors la valeur de la grandeur identifiée.

Commenter les résultats obtenus. Les deux transformateurs T1 et T2 seront considérés comme parfaits et transformant du 15 kV entre phases en V entre phases. Calculer en pourcentage la déformation maxi- male subie par la tension V par rapport à une tension sinusoïdale pure.

Cette induction est bornée en module par une valeur limite appelée induction à saturation. Cette courbe, représentée sur la figure 3.

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Ainsi, en régime de fonctionnement normal, un transformateur ne sature pas. Le transformateur T1 est donc tout à fait susceptible de saturer. La grandeur ST21 - PT21 est donc analogue à la somme des carrés des puissances réactive et déformante. Le courant étant supposé parfaitement lissé, le courant avant le redresseur est constant par morceaux. On représente une telle installation sur la figure 3.

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T1 Inductance de lissage Réseau de charges sous tension continue Figure 3. On voit ici sur la figure 3. On retiendra donc que les non-linéarités des charges sont incompatibles avec le bon fonctionnement des réseaux électriques. La sinusoïde de la tension est donc légèrement déformée à cause de la non-linéarité de la charge 1. En imaginant que les charges non-linéaires soient très répandues et représentent des courants très importants, on imagine la déformation intolérable qui apparaîtrait sur le tension.

Chapitre 4 Machines à courant continu 4. En conséquence, cette machine peut produire un couple sur son rotor indépendant de la vitesse de rotation de ce dernier théoriquement du moins. Toutes les grandeurs mécaniques et électriques dans la machine seront liées au flux inducteur, et donc au courant Ie.

Le bobinage induit. Ce courant peut être imposé par une alimentation, auquel cas la machine fonctionnera en moteur en produisant un couple mécanique qui fera tourner le rotor, soit être induit par la rotation forcée du rotor, auquel cas la machine se comportera en génératrice. Cette force électromotrice ne dépend que de la vitesse de rotation et de la valeur du flux inducteur.

Ces caractéristiques sont communes aux fonctionnements moteur et générateur. En définitive, le schéma équivalent de la machine à courant continu est commun à tous les régimes de fonctionnement, à la convention de représentation du courant près. On représente ce schéma, les diverses conventions et les équation caractéristiques de la machine sur la figure 4.

On retiendra tout particulièrement sur cette figure les relation reliant les grandeurs élec- triques et mécaniques. On représente sur la figure 4. On représente dans la figure 4. Calculer alors la valeur des pertes mécaniques Pm. Calculer également la valeur de la force électro- motrice interne E. Calculer le couple de pertes mécaniques Cm. Calculer alors le courant absorbé. Exercice 4. On considèrera que les évolutions des grandeurs électriques sont rapides devant celles des évolutions mécaniques.

Calculer alors rapidement la valeur maximale du courant lors du blocage et le temps nécessaire au courant pour atteindre cette valeur. À quelle valeur de courant doit-on approximativement fixer les seuils des protec- tions électriques? Conclure sur les évolutions du courant i t. Exprimer cette ondulation en valeur relative par rapport au courant moyen I. Préciser alors la valeur de cet élément. Tableau 4. Justifier la présence de ce courant. Calculer alors la valeur de la force électromotrice de la machine.

Calculer la valeur de la puissance totale consommée : Ptotale. En considérant les pertes mécaniques constantes, calculer la valeur du courant nominal In.

En prenant un coefficient de sécurité de 1,5 il semble correct de choisir un courant de seuil des protections à 30 A. La tension à ses bornes est alors considérée comme nulle hypothèse des interrupteurs parfaits. On représentera donc le courant i par des tronçons de droites. La figure 4. Calculer alors la vitesse de rotation nominale, Nrn , que le moteur devra présenter. Le tableau 4. Calculer, à partir des caractéristiques de la machine, la valeur du courant nominal In.

En utilisant les valeurs de R et Ri de la machine à aimants permanents, déterminer les valeurs de En et In.

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Les grandeurs qui apparaissent sont naturellement les grandeurs nominales des machines. Comme les vitesses de rotation sont toutes identiques, il est sans équivoque que le choix demandé porte sur le modèle : MCCBT-AP15 qui présente une puissance nominale de 1,5 kW et donc un couple de 4,77 Nm.

Il est ainsi nécessaire de prévoir 2 batteries de 24 V placées en série. On représente ce schéma sur la figure 4. Par ailleurs, à courant constant, la valeur de R modifie la valeur de E, et donc la vitesse de la machine. Par ailleurs, le rendement nominal de la machine vaut 0,85 voir tableau. Lors de cet essai, la force électromotrice est nulle. Il serait judicieux de trouver un autre moyen de modifier la vitesse tout en conservant un rendement plus élevé. Le choix le plus approprié semble alors être celui de la motorisation série.

Concrètement, il est possible de faire fonc- tionner une machine en régime moteur et en régime générateur. Le système de traction considéré, représenté sur la figure 4. Dans tout le problème on considère que le flux dans la machine est cons- tant et on néglige le couple de pertes mécaniques.

Représenter le schéma électrique équivalent de la machine et de son alimentation en adoptant des conventions adaptées. Calculer alors la force électromotrice E correspondant à cette vitesse. Calculer également la valeur de la puissance dissipée dans cette résistance.

Quel dispositif est à prévoir pour assurer la configuration de récupération? Quelle est alors sa valeur : Cm? En déduire la valeur du courant débité par la machine lors de la récu- pération. Est-ce le cas dès le début de la descente? Quelle équation relie le courant dans la machine aux différentes tensions? On négligera pour obtenir cette équation les transitoires électriques par rapport aux transitoires mécaniques.

Quelle valeur minimale du courant de coupure du fusible doit on alors choisir? Ce résultat est-il technologiquement cohérent?

Quel type de fusible faut-il alors choisir? Chiffrer ses évolutions et les représenter sur un graphe. Comment palier ce problème? Si la vitesse de descente voulue est la moitié de la vitesse de montée, la force électromotrice correspondante est également la moitié de celle de la montée. On représente le schéma électrique équivalent sur la figure 4. Cette valeur est ici indépendante de la vitesse de rotation. En électrotechnique, la solution particulière existe, elle correspond toujours au régime permanent.

On considère souvent ce temps comme le temps de réponse de la gran- deur considérée. Un courant limite plus petit conduirait à des coupures intempestives lors des démarrages. Si on prévoit un fusible qui interrompt le circuit pour une valeur inférieure ou égale à ce courant, chaque démarrage risque de provoquer une coupure intempestive. Chapitre 5 Machines synchrones 5. Un schéma de principe est repré- senté sur la figure 5.

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On simplifie considérablement le problème en considérant que, lors de la rotation du rotor, les flux interceptés par les bobinages sont cosinusoïdaux maximaux quand le flux est en phase, nuls quand le flux est perpendiculaire.

À partir des flux embrassés par les bobinages, on déduit facilement les tensions développées par les bobinages en appliquant la loi de Lenz. Cette formulation correspond au théorème de Ferraris, théorème qui est valable de façon générale pour tout système polyphasé par forcément triphasé donc.

Il est important de noter la configuration conventionnelle correspondant au schéma de la figure 5. Un tel bobinage, embrassé par un champ tournant, ou parcouru par un courant inducteur, présentera ainsi la même relation entre la vitesse du champ inducteur ou induit et la fréquence des courants inducteurs ou induits.

Cette même machine peut pourtant être également utilisée en moteur, il suffit pour cela de créer le champ tournant en alimentant les bobinages par un système de tensions triphasé, ce champ entraînant le rotor par attraction des champs rotoriques et statoriques. Chaque phase peut être ainsi caractérisée par sa force électro- motrice interne, sa résistance série R, son inductance propre L et son inductance mutuelle M avec les deux autres phases.

On représente sur la figure 5. On résume sur la figure 5. Le diagramme de Fresnel de la relation de maille du schéma monophasé équivalent est alors représenté sur la figure 5. On représente ces différents cas sur la figure 5. Énoncer alors le théorème de Ferraris. Que deviennent ces caractéristiques si on inverse les courants ib et ic?

Cette opération consiste en des dédoublements et des déphasages géométri- ques des bobinages de chaque phase. Calculer la valeur du courant de ligne circulant sur chaque phase. Calculer alors la vitesse de rotation du moteur. En déduire la pulsation et la fréquence des tensions et des courants produits. Ces résultats sont-il normaux?